選礦濃縮設(shè)備

2016-06-01 15:24:19

        選礦濃縮設(shè)備塊石粒徑相一致，形狀為不規(guī)則多面體，塊石間縫隙為5-10 mm。按照模型中中縫的角度，建立了兩種模型，它們的中縫角度分別為400-500(A型，選礦濃縮設(shè)備對(duì)應(yīng)I型塊石膠結(jié)充填體試樣)和600^-700(B型，對(duì)應(yīng)II型塊石膠結(jié)充填體試樣)。由于模型是三維立體的，而且塊石的形狀是不規(guī)則多而體，所以圖3中很多塊石間的縫隙會(huì)被位于前方的塊石擋住導(dǎo)致無法被看到。塊石間的縫隙會(huì)充填著水泥一尾砂膠結(jié)料顆粒。

        PFC程序是通過設(shè)置細(xì)選礦濃縮設(shè)備觀力學(xué)參數(shù)來模擬材料的力學(xué)特性的。這些細(xì)觀力學(xué)參數(shù)并不能通過室內(nèi)試驗(yàn)直接獲取，而是通過對(duì)該類材料不斷進(jìn)行相關(guān)力學(xué)參數(shù)的調(diào)試，使調(diào)試所得的材料宏觀力學(xué)參數(shù)與室內(nèi)試驗(yàn)或者原位試驗(yàn)基本一致來得到的，文獻(xiàn)中詳細(xì)論述了平行貓結(jié)模型和應(yīng)力腐蝕模型中細(xì)觀力學(xué)參數(shù)的獲取方法。本文通過在相同加載速率條件下分別對(duì)塊石(千枚巖)模型和不同灰砂比的水泥一尾砂膠結(jié)充填體模型進(jìn)行靜態(tài)壓縮下數(shù)值與室內(nèi)試驗(yàn)的宏觀參數(shù)配比，從而得到了塊石與不同灰砂比的水泥一尾砂充填料的細(xì)觀力學(xué)參數(shù)，并將這些細(xì)觀力學(xué)參數(shù)分選礦濃縮設(shè)備勃賦予了塊石膠結(jié)充填體模型中相應(yīng)的顆粒。材料的材料參數(shù)和起裂應(yīng)力是將應(yīng)力驅(qū)動(dòng)比(施加載荷與峰值強(qiáng)度的比值)設(shè)置為0.8,蠕變破壞持續(xù)時(shí)間約為5000 s的條件下調(diào)試出來的。

        不同灰砂比下兩類模型的蠕變模擬結(jié)果。在驅(qū)動(dòng)應(yīng)力比0.4-0.7的模擬過程中，當(dāng)模擬時(shí)長(zhǎng)達(dá)到7200 s(2 h)時(shí)停止在該驅(qū)動(dòng)應(yīng)選礦濃縮設(shè)備力比作用下的模擬，將驅(qū)動(dòng)應(yīng)力比增加到下一級(jí)別。從圖4可以看出，對(duì)于A型模型而言，灰砂比的改變對(duì)模型的軸向應(yīng)變影響很少，僅會(huì)影響選礦濃縮設(shè)備模型在驅(qū)動(dòng)應(yīng)力比0.8時(shí)蠕變破壞的時(shí)間。A型模型破壞時(shí)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，可以看出，A型模型的破壞就是沿著中縫做滑移破壞，塊石整體的位移不大?；疑氨?:4的B型模型在蠕變模擬過程中軸向應(yīng)變的變化規(guī)律與A型模型基本一致。但是，灰砂比1:8的B型模型在蠕變過程中從驅(qū)動(dòng)應(yīng)力比0.7開始，軸向應(yīng)變的變化規(guī)律與灰砂比1.4的B型模型差別很大。分別給出了不同灰砂比下B型模型破壞選礦濃縮設(shè)備時(shí)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，可以看出，灰砂比1.4的B型模型在蠕變過程中，模型上部的塊石張開程度較大，而模型中部和下部的塊石張開程度較小。而灰砂比1:8的B型模型在蠕變過程中，模型各個(gè)部位的塊石張開程度都較大，選礦濃縮設(shè)備使得其變形規(guī)律與灰砂比1，4的B型模型差別很大。